'

Рекомендации по расчету уставок для линий 500 кВ

Понравилась презентация – покажи это...





Слайд 0

03.12.2015 1 Рекомендации по расчету уставок для линий 500 кВ Исследовательский центр БРЕСЛЕР


Слайд 1

03.12.2015 2 Рекомендации по расчету уставок Исследовательский центр БРЕСЛЕР В защите различают 4 группы ИО: измерительные органы ДФЗ; измерительные органы ОАПВ; измерительные органы избирателя поврежденных фаз (ИПФ); общие для всех модулей измерительные органы защиты: - орган блокировки при неисправностях цепей напряжения; - модуль компенсации емкостного тока линии.


Слайд 2

03.12.2015 3 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок Выбор уставок и проверка чувствительности измерительных органов ДФЗ Расчет производится для отключающих органов. Уставки пусковых токовых органов принимаются в два раза чувствительнее соответствующих отключающих токовых органов. Расчет уставки и проверка чувствительности отключающего токового органа с пуском по току прямой последовательности ( ) Уставки и ток срабатывания отключающего органа фильтр-реле отстраивают от максимального рабочего тока в месте установки защиты по методике РУ выпуск 9 по ДФЗ. (1.1), (1.2), где – коэффициент надежности; – коэффициент возврата реле; – первичный максимальный рабочий ток в месте установки полукомплекта; – коэффициент трансформации трансформаторов тока, питающих защиту.


Слайд 3

03.12.2015 4 Уставки рассчитываются во вторичных величинах и принимаются в процентах от величины вторичного номинального тока используемого ТТ. Коэффициент чувствительности ИО тока прямой последовательности проверяют из условия: (1.3) где – минимальный ток прямой последовательности при трехфазном КЗ в конце зоны действия защиты. Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок


Слайд 4

03.12.2015 5 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Расчет уставки и проверка чувствительности отключающего токового органа с пуском по приращению тока прямой последовательности ( ) Модуль приращения вектора тока прямой последовательности определяют по выражению: (1.4), где – вектор тока, протекающего в месте установки полукомплекта в доаварийном режиме; – вектор тока прямой последовательности в месте установки полукомплекта при трехфазном КЗ. Уставка должна быть отстроена от тока нагрузки, для того, чтобы при замыкании в транзит при максимальной нагрузке не было срабатывания данного отключающего органа. Кроме того должна обеспечиваться достаточная чувствительность при минимальном токе 3-х фазного КЗ в конце линии. Рекомендации по расчету уставок


Слайд 5

03.12.2015 6 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Поэтому уставку предлагается рассчитывать по формуле (1.5), где – коэффициент надежности; – коэффициент возврата реле; – максимальный рабочий ток, протекающий в месте установки полукомплекта. Коэффициент чувствительности ИО по приращению тока прямой последовательности проверяют из условия: (1.6), где – модуль минимального приращения вектора тока прямой последовательности при трехфазном КЗ в конце зоны действия защиты. Рекомендации по расчету уставок


Слайд 6

03.12.2015 7 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Расчет уставки и проверка чувствительности отключающего токового органа с пуском по току обратной последовательности ( ) Уставки и ток срабатывания отключающего органа фильтр-реле отстраивают от расчетного тока учитывающего ток небаланса в максимальном нагрузочном режиме без использования в устройстве тока по методике РУ выпуск 9 по ДФЗ. (1.7), (1.8), где – коэффициент запаса, учитывающий отстройку пускового органа фильтр-реле от тока небаланса в нагрузочном режиме; – коэффициент надежности; – коэффициент возврата реле; – первичный ток небаланса, вызываемый погрешностью трансформаторов тока; Рекомендации по расчету уставок


Слайд 7

03.12.2015 8 – коэффициент, определяющий ток небаланса по обратной последовательности; – первичный максимальный рабочий ток в месте установки полукомплекта; – первичный ток небаланса, вызываемый несимметрией нагрузки. Уставка рассчитывается во вторичных величинах и принимается в процентах от величины вторичного номинального тока используемого трансформатора тока. Коэффициент чувствительности отключающего органа с пуском по току обратной последовательности по методике РУ выпуск 9 по ДФЗ должен удовлетворять условию (1.9), где – наименьшее значение первичного тока обратной последовательности при различных видах КЗ. Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок


Слайд 8

03.12.2015 9 Расчет уставки и проверка чувствительности отключающего токового органа с пуском по приращению тока обратной последовательности ( ) Модуль приращения вектора тока обратной последовательности определяют по выражению: (1.11), где – вектор тока обратной последовательности, протекающего в месте установки полукомплекта в доаварийном режиме; – вектор тока обратной последовательности в месте установки полукомплекта при различных видах повреждений. В случае с измерительным органом по приращению тока обратной последовательности нет необходимости отстраивать уставку от тока небаланса, вызываемого несимметрией нагрузки, т.к. присутствие тока обратной последовательности в нормальном режиме носит статический характер, т.е. нет скачкообразного изменения этого параметра. Поэтому уставку этого органа предлагается принять равной уставке , рассчитанной в симметричном режиме работы линии ( ). Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок


Слайд 9

03.12.2015 10 (1.12), где – коэффициент запаса, учитывающий отстройку от тока небаланса в нагрузочном режиме; – коэффициент надежности; – коэффициент возврата реле; – ток небаланса, вызываемый погрешностью трансформаторов тока; – коэффициент, определяющий ток небаланса по обратной последовательности. При этом необходимо обеспечить достаточную чувствительность данного органа при минимальном приращении тока обратной последовательности при различных видах КЗ в конце зоны действия защиты ( ): (1.13) Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок


Слайд 10

03.12.2015 11 Измерительные органы по току обратной последовательности и его аварийной составляющей должны действовать по схеме «и». Это повышает чувствительность защиты и надежность ее работы при большой несимметрии в системе. В случае, когда при использовании отключающего токового органа с пуском по току обратной последовательности чувствительность защиты не обеспечивается, необходимо использование токового органа с пуском по сумме токов . Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок


Слайд 11

03.12.2015 12 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Расчет уставки и проверка чувствительности отключающего реле сопротивления Уставка отключающего реле сопротивления выбирается по условию отстройки от минимального сопротивления в месте установки полукомплекта в максимальном нагрузочном режиме по методике РУ выпуск 9 по ДФЗ. Сопротивление срабатывания защиты выбирают из условия (1.19), где – минимальное сопротивление в максимальном нагрузочном режиме; – минимальное рабочее напряжение защищаемой линии; – номинальное напряжение линии; – коэффициент надежности; – коэффициент возврата реле; – угол максимальной чувствительности, принимаемый равным углу защищаемой линии ; Рекомендации по расчету уставок


Слайд 12

03.12.2015 13 Исследовательский центр БРЕСЛЕР и – соответственно активное и полное сопротивления защищаемой линии; – максимальный угол нагрузки, который обычно принимают равным . Затем вычисляют величину уставки во вторичных величинах: (1.20), где – коэффициент трансформации трансформатора напряжения, от которого питается защита. По методике РУ выпуск 9 по ДФЗ при металлическом трехфазном КЗ на противоположном месту установки полукомплекта защиты конце линии коэффициент чувствительности реле сопротивления должен удовлетворять условию: (1.21), где – полное сопротивление защищаемой линии. Рекомендации по расчету уставок


Слайд 13

03.12.2015 14 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Также необходимо проверить коэффициент чувствительности по току точной работы: (1.22), где – минимальный первичный ток при металлическом трехфазном КЗ на противоположном месту установки полукомплекта защиты конце линии; – ток точной работы для защиты «Бреслер-0411.03»; – номинальный вторичный ток трансформаторов тока, питающих защиту. Рекомендации по расчету уставок


Слайд 14

03.12.2015 15 Расчет уставки измерительного органа разности фазных токов Уставку измерительного органа разности фазных токов отстраивают от максимального рабочего тока нагрузки: (1.23), где – коэффициент надежности; – коэффициент возврата реле; – максимальный рабочий ток в месте установки полукомплекта. Чувствительность данного органа проверяется при минимальной разности фазных токов при различных видах повреждений в конце зоны действия защиты: (1.24) Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок


Слайд 15

03.12.2015 16 Расчет уставок измерительного органа по приращению разности фазных токов Приращения векторов разности фазных токов , , определяют по следующим выражениям: (1.25). Уставку по приращению векторов разности фазных токов выбирают аналогично методике расчета уставки по разности фазных токов и принимают равной (1.26), где – коэффициент надежности; – коэффициент возврата реле; – максимальный рабочий ток в месте установки полукомплекта. Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок


Слайд 16

03.12.2015 17 Коэффициент чувствительности измерительного органа по приращению разности фазных токов проверяют из условия: (1.27), где – модуль минимального приращения вектора разности фазных токов при различных видах повреждений в конце зоны действия защиты. Измерительный орган разности фазных токов может действовать самостоятельно или совместно с приращением разности фазных токов в зависимости от положения накладки. Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок


Слайд 17

03.12.2015 18 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок Расчет уставок органа манипуляции По методике РУ выпуск 9 по ДФЗ выбирается коэффициент фильтра манипуляции из условия обеспечения преимущественного сравнения фаз токов обратной последовательности при КЗ на противоположном конце линии. В зависимости от соотношения результирующих сопротивлений нулевой и обратной последовательностей в месте повреждения определяющим будет одно из повреждений: однофазное или двухфазное КЗ на землю. Первое может оказаться решающим только на длинных сильно загруженных линиях, при соотношении . При двухфазном КЗ на землю коэффициент фильтра манипуляции проверяют по условию: (1.33), где – коэффициент надежности; – расчетный ток прямой последовательности, подводимый к органу манипуляции; – максимальный ток нагрузки; – расчетный ток обратной последовательности, подводимый к органу манипуляции.


Слайд 18

03.12.2015 19 При однофазном КЗ коэффициент фильтра манипуляции проверяют по условию: (1.34), где – расчетный ток обратной последовательности, подводимый к органу манипуляции. Необходимо также проверить обеспечение при двухфазных КЗ на землю сигнала, при котором имеет место надежная манипуляция. Для этого коэффициент фильтра манипуляции проверяют по условию: (1.35), где – минимальный ток прямой последовательности, при котором обеспечивается надежная манипуляция. Затем проверяют обеспечение при симметричных КЗ на выходе фильтра манипуляции напряжения, при котором имеет место надежная манипуляция. Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок


Слайд 19

03.12.2015 20 Расчет производится при максимальном токе трехфазного КЗ вблизи шин подстанции , когда трансформаторы тока будут иметь максимальную погрешность, то есть ток манипуляции должен превышать принятую уставку по току прямой последовательности : (1.36), (1.37), где – погрешность фильтра манипуляции по току прямой последовательности; – ток небаланса обратной последовательности, вызванный погрешностью трансформаторов тока; – относительная погрешность трансформаторов тока. В итоге получаем: (1.38) Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок


Слайд 20

03.12.2015 21 Выбор уставок органа сравнения фаз Орган сравнения фаз выполнен трехканальным. Уставка задается отдельно для каждого канала. Первый канал срабатывает при углах блокировки от и более, т.е. при провалах от 5мс и более с контролем только одного провала (расчет проводится из условия: – 20мс, – 5мс). Второй канал будет иметь угол промежуточный между углами блокировки первого и третьего канала. Угол блокировки может задаваться от до , что соответствует провалам от 3,5мс до 5,0мс. Данный канал срабатывает при наличии не менее двух провалов подряд. Для третьего канала согласно руководящим указаниям принимают угол блокировки равным , что соответствует длительности провалов 3,5мс. Канал срабатывает при наличии не менее трех провалов подряд. Углы выбираются в зависимости от длины линии. Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок


Слайд 21

03.12.2015 22 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок Выбор уставок и проверка чувствительности измерительных органов ОАПВ Расчет уставок и проверка чувствительности комбинированного измерительного токового органа ( ) Уставку комбинированного токового органа принимают равной сумме уставок по обратной и нулевой последовательности, рассчитанных согласно методике РУ выпуск 9 по ДФЗ. Уставку по току обратной последовательности выбирают из условия: (2.1), (2.2), где – коэффициент запаса, учитывающий отстройку пускового органа фильтр-реле от тока небаланса в нагрузочном режиме; – коэффициент надежности; – коэффициент возврата реле; – первичный ток небаланса, вызываемый погрешностью трансформаторов тока;


Слайд 22

03.12.2015 23 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок – коэффициент, определяющий ток небаланса по обратной последовательности; – первичный максимальный рабочий ток в месте установки полукомплекта; - первичный ток небаланса, вызываемый несимметрией нагрузки. Уставка по нулевой последовательности равна: (2.3), (2.4), где – коэффициент запаса, учитывающий отстройку тока пускового органа фильтр-реле от тока небаланса в нагрузочном режиме; – коэффициент надежности; – коэффициент возврата реле; – первичный ток небаланса, вызываемый погрешностью трансформатора тока; – коэффициент, определяющий ток небаланса по нулевой последовательности;


Слайд 23

03.12.2015 24 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок – первичный ток небаланса, вызываемый несимметрией нагрузки. Итак, уставка комбинированного токового органа равна: (2.5). Уставка рассчитывается во вторичных величинах и принимается в процентах от величины вторичного номинального тока используемого ТТ. По методике РУ выпуск 9 по ДФЗ при проверке чувствительности отключающего токового органа с пуском по необходимо брать арифметическую сумму токов короткого замыкания в цикле ОАПВ (в неполнофазном режиме работы линии) по обратной и нулевой последовательностям. При однофазном и двухфазном КЗ на землю коэффициент чувствительности определяют по выражению (2.6), где и – наименьшие значения первичных токов обратной и нулевой последовательностей в цикле ОАПВ при КЗ в конце зоны. При междуфазном КЗ коэффициент чувствительности определяют по выражению (2.7).


Слайд 24

03.12.2015 25 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок Расчет уставок и проверка чувствительности комбинированного измерительного органа приращения вектора тока ( ) Такой орган используется в цикле ОАПВ, когда линия работает в неполнофазном режиме, поэтому здесь необходима отстройка от тока небаланса, возникающего при работе линии в неполнофазном режиме, когда при нормальной работе линии присутствуют токи обратной и нулевой последовательностей. Уставку принимают равной: (2.8), где – коэффициент запаса; – коэффициент надежности; – коэффициент возврата реле; – первичный ток небаланса; – коэффициент, определяющий ток небаланса по обратной последовательности; – первичный максимальный рабочий ток в месте установки полукомплекта; – первичный ток небаланса, вызываемый несимметрией нагрузки.


Слайд 25

03.12.2015 26 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок Таким образом, рекомендуется принимать (2.9). Модуль приращения вектора тока нулевой последовательности определяется по выражению: (2.10), где – вектор тока нулевой последовательности в месте установки полукомплекта при различных видах повреждений. Уставку токового органа по приращению тока нулевой последовательности принимают равной (2.11), где – коэффициент запаса; – коэффициент надежности; – коэффициент возврата реле; –первичный ток небаланса,вызываемый погрешностью ТТ; – коэффициент, определяющий ток небаланса по нулевой последовательности; – первичный ток небаланса, вызываемый несимметрией нагрузки.


Слайд 26

03.12.2015 27 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок Уставку по приращению вектора тока обратной и нулевой последовательности принимают равной алгебраической сумме уставок по приращению обратной и нулевой последовательностей: (2.12). Коэффициент чувствительности проверяют по выражению (2.13), где и – модули минимального приращения векторов тока обратной и нулевой последовательностей (обычно определяется в цикле ОАПВ при КЗ в конце зоны). При междуфазном КЗ коэффициент чувствительности определяют по выражению (2.14)


Слайд 27

03.12.2015 28 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок Расчет уставки и проверка чувствительности отключающего реле сопротивления и реле тока прямой последовательности Расчет уставки и проверка чувствительности отключающего реле сопротивления Реагирующий орган – реле минимального сопротивления с компенсацией по току нулевой последовательности. Характеристика круговая с возможностью смещения в III квадрант до 10 %. Реле сопротивления использует замер: (2.15), где – коэффициент компенсации по току нулевой последовательности. Уставка задается во вторичных величинах (диаметр, угол максимальной чувствительности). Уставка реле сопротивления должна быть отстроена от максимального нагрузочного режима и рассчитывается по методике РУ выпуск 9 по ДФЗ: (2.16)


Слайд 28

03.12.2015 29 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок где – минимальное сопротивление в максимальном нагрузочном режиме; – минимальное рабочее напряжение защищаемой линии; – номинальное напряжение линии; – коэффициент надежности; – коэффициент возврата реле; – угол максимальной чувствительности, принимаемый равным углу защищаемой линии ; и – соответственно активное и полное сопротивления защищаемой линии; – максимальный угол нагрузки, который обычно принимают равным .


Слайд 29

03.12.2015 30 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок Затем вычисляют величину уставки во вторичных величинах: (2.17), где – коэффициент трансформации трансформатора напряжения, от которого питается защита. Чувствительность реле сопротивления проверяют из условия отстройки при подаче напряжения на поврежденную фазу через переходное сопротивление по формуле: (2.18), где – замер, используемый реле сопротивления; , и – фазное напряжение, фазный ток и ток нулевой последовательности при расчетном виде повреждения.


Слайд 30

03.12.2015 31 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок Расчет уставок органа выявления успешности включения (ОВУВ) ОВУВ должен надежно срабатывать при отсутствии КЗ на фазе, включенной с любой стороны линии, и не срабатывать при КЗ на фазе, отключенной с двух сторон или отключенной с той стороны, где установлен данный ОВУВ. Он не должен также срабатывать в неполнофазном режиме при отсутствии КЗ на фазе, отключенной с двух сторон. Из электрических величин, на которые должен действовать ОВУВ, наиболее подходящей является напряжение на отключенной фазе. Уставку органа ОВУВ следует рассчитывать с учетом емкостной проводимости линии, т.к. емкостная проводимость влияет на напряжение конца линии, включаемого последним. Этот орган используется на конце ВЛ, включаемом вторым для выявления успешности подачи напряжения с противоположного конца линии на отключенную в цикле ОАПВ фазу. Реле напряжения ОВУВ должно срабатывать при выполнении двух условий по схеме «и»: (2.20)


Слайд 31

03.12.2015 32 Измерительные органы ОАПВ Структурная схема измерительного органа выявления успешности включения (ОВУВ) ИО максимального напряжения ИО напряжения нулевой последовательности


Слайд 32

03.12.2015 33 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок


Слайд 33

03.12.2015 34 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок Расчет уставки реле фазного напряжения Выбор уставки реле фазного напряжения производится по условиям: – отстройки от максимального напряжения КЗ на поврежденной фазе при повторном зажигании дуги на этой же фазе при подаче на нее напряжения по условию (рисунок 1г): (2.21), где – коэффициент надёжности. Расчет производится при минимальном токе КЗ в конце линии через максимально возможное переходное сопротивление для обеспечения максимального значения фазного напряжения КЗ на фазе; – отстройки от восстанавливающегося напряжения на отключенной в цикле ОАПВ фазе (фаза отключена с обеих сторон защищаемой линии) при отсутствии КЗ на линии по условию (рисунок 1в): (2.22), где – восстанавливающееся напряжение на отключенной в цикле ОАПВ фазе.


Слайд 34

03.12.2015 35 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок Для защиты “Бреслер -0411.03” принимаем коэффициент надежности . Восстанавливающееся напряжение на отключенной фазе – это напряжение, наведенное двумя другими здоровыми фазами. Оно может быть найдено путем расчета имитационной модели защищаемого объекта; – обеспечение требуемой чувствительности при подаче напряжения на отключенную фазу (рисунок 1а): (2.23), где – номинальное фазное напряжение защищаемой линии; – коэффициент чувствительности; – отстройки от максимального напряжения второго конца на отключаемой поврежденной фазе (рисунок 1б): (2.24), где – максимальное напряжение второго конца на отключенной поврежденной фазе.


Слайд 35

03.12.2015 36 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок Расчет уставки реле напряжения нулевой последовательности Реле напряжения нулевой последовательности реагирует на расчетное напряжение нулевой последовательности противоположного конца ВЛ, включаемого первым: (2.25), где – напряжение нулевой последовательности наблюдаемого конца; – ток нулевой последовательности; – комплексные коэффициенты, зависящие от удельных параметров нулевой последовательности для -модели линии (использование -модели приводит к снижению точности расчета и более жестким требованиям по расчету уставок). Уставка реле напряжения нулевой последовательности должна выбираться по условиям: – отстройки от напряжения нулевой последовательности на включенном первом конце в режиме отключенной исправной фазы второго конца (рисунок 1а): (2.26),


Слайд 36

03.12.2015 37 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок где – напряжение нулевой последовательности на включенном первом конце в режиме отключенной исправной фазы второго конца; – отстройки от напряжения нулевой последовательности на первом конце в режиме отключенной фазы, когда повреждение самоустранилось (рисунок 1в) при условии, что было выбрано значение уставки фазного реле соответствующее выражению : (2.27), где – напряжение нулевой последовательности на первом конце в режиме отключенной фазы, когда повреждение самоустранилось. При срабатывании ОВУВ дается разрешение на включение второго конца линии.


Слайд 37

03.12.2015 38 Орган выявления успешности включения Место расположения на комплексной плоскости расчетного значения напряжения нулевой последовательности на ненаблюдаемом конце линии в цикле ОАПВ для длин ВЛ l = 300..600 км: 1 - значения при успешном включении; 2,3 - значения при отключенной фазе с двух сторон без КЗ (3 – в режиме резонанса). 2


Слайд 38

03.12.2015 39 Орган контроля погасания дуги подпитки


Слайд 39

03.12.2015 40 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок Выбор уставок органа контроля погасания дуги подпитки (ОКПД) Измерительный орган контроля погасания дуги подпитки состоит из двух каналов, построенных на основе: - комбинации направленного и ненаправленного реле сопротивлений; - комбинации максимального измерительного органа фазного напряжения и минимального измерительного органа аварийной составляющей напряжения. «Арбитром» выбора канала является максимальный измерительный орган аварийной составляющей напряжения, действующий совместно с реле максимального тока. При токах линии, не превышающих ток точной работы, в ОКПД всегда работает канал напряжения: (2.28), где – максимальный рабочий ток линии; – ток точной работы; – номинальный ток трансформаторов тока, питающих защиту.


Слайд 40

03.12.2015 41 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок Выбор уставок для канала на основе комбинации направленного и ненаправленного реле сопротивлений Направленное реле сопротивления выполнено с круговой характеристикой, проходящей через начало координат. Ненаправленное реле сопротивления выполнено с круговой характеристикой с центром в начале координат. Оба реле сопротивления подключаются на напряжение отключаемой в цикле ОАПВ фазы и ток нулевой последовательности и реагируют на замер : (2.29), где – напряжение на отключенной фазе; – ток нулевой последовательности. Выбор уставки реле сопротивления ОКПД ,Ом производится по условиям: – отстройки от минимального сопротивления при отсутствии повреждения при подаче напряжения на отключенную в цикле ОАПВ фазу по условию: (2.30), где - коэффициент надёжности;


Слайд 41

03.12.2015 42 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок – обеспечение требуемой чувствительности при минимальном токе КЗ через переходное сопротивление в конце линии на фазе, отключенной в цикле ОАПВ с двух сторон по условию (2.31), где – максимальное значение сопротивления КЗ на фазе, отключенной в цикле ОАПВ; – коэффициент чувствительности; За расчетный принимается режим КЗ в конце отключенной с двух сторон фазы линии через переходное сопротивление . Значения уставок принимаются во вторичных величинах : (2.32), где – коэффициент трансформации трансформатора тока; – коэффициент трансформации трансформатора напряжения.


Слайд 42

03.12.2015 43 Орган контроля погасания дуги подпитки Реле сопротивления РС1 и РС2 ОКПД Области замера РС для линии с реакторами: 1 – область несрабатывания; 2- область срабатывания. Im Re 1 1 1


Слайд 43

03.12.2015 44 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок Выбор уставок для канала на основе комбинации измерительных органов напряжения Максимальный измерительный орган фазного напряжения реагирует на величину напряжения на отключенной фазе. Если модуль этого напряжения превышает величину уставки, измерительный орган фазного напряжения разрешает выдачу каналом сигнала на повторное включение фазы (2.33), где - модуль фазного напряжения. Уставку срабатывания этого измерительного органа следует выбирать между максимальным и минимальным значениями амплитуды огибающей восстанавливающегося напряжения. Рекомендуемая уставка принимает значение не менее 20% величины номинального значения напряжения. Для исключения периодических возвратов ИО фазного напряжения из-за возможных биений в схему вводится элемент времени, затягивающий выходное состояние измерительного органа таким образом, чтобы не было провалов в выходном сигнале ИО. Уставка элемента времени может быть выбрана из условия перекрытия половины периода биений.


Слайд 44

03.12.2015 45 Рекомендации по расчету уставок Исследовательский центр БРЕСЛЕР Минимальный ИО аварийной составляющей напряжения реагирует на величину (2.34), где – величина текущего значения напряжения; – предсказанная фильтром аварийных составляющих величина текущего значения напряжения. Срабатывание измерительного органа происходит при Рекомендуемая уставка этого измерительного органа принимает значение в районе 40% от номинального напряжения. При резких изменениях напряжения (например, при КЗ) величина аварийной составляющей напряжения превышает величину уставки (реле не срабатывает). При более медленных процессах (например, биениях в напряжении) орган срабатывает. Выход измерительного органа поступает на элемент времени с задержкой на срабатывание, определяемой временем повторного зажигания дуги.


Слайд 45

03.12.2015 46 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок Максимальный измерительный орган аварийной составляющей напряжения («арбитр» выбора каналов в ОКПД) реагирует на ту же величину, что и минимальный измерительный орган аварийной составляющей. Срабатывание этого измерительного органа происходит при . Рекомендуемая величина уставки – 20% от номинального значения напряжения. Этот измерительный орган призван блокировать канал реле сопротивлений ОКПД при глубоком снижении напряжения, вызванном процессом биений в напряжении, так как в этих условиях канал реле сопротивлений ОКПД может ложно срабатывать. Выход измерительного органа поступает на элемент времени с задержкой на возврат, что исключает дребезг на выходе реле из-за пульсаций аварийной составляющей напряжения в районе уставки срабатывания.


Слайд 46

03.12.2015 47 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок Выбор уставок избирателя поврежденных фаз (ИПФ) Выбор уставок токовых органов ИПФ по симметричным составляющим Уставку токового органа обратной последовательности отстраивают от расчетного тока учитывающего ток небаланса в максимальном нагрузочном режиме: (3.1), (3.2), где – коэффициент запаса, учитывающий отстройку пускового органа фильтр-реле от тока небаланса в нагрузочном режиме; – коэффициент надежности; – коэффициент возврата реле; – первичный ток небаланса, вызываемый погрешностью трансформаторов тока; – коэффициент, определяющий ток небаланса по обратной последовательности; – первичный максимальный рабочий ток в месте установки полукомплекта.


Слайд 47

03.12.2015 48 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок Коэффициент чувствительности токового органа обратной последовательности должен удовлетворять условию (3.3), где – наименьшее значение первичного тока обратной последовательности при различных видах КЗ (короткого замыкания). Если соотношение результирующих сопротивлений нулевой и обратной последовательностей в месте повреждения удовлетворяет условию , то расчетным видом повреждения является двухфазное КЗ на землю на противоположном конце линии относительно места установки рассматриваемого полукомплекта ( – наименьшее значение первичного тока обратной последовательности при двухфазном КЗ на землю). Если , то расчетным видом повреждения является однофазное КЗ на противоположном конце линии относительно места установки рассматриваемого полукомплекта ( – наименьшее значение первичного тока обратной последовательности при однофазном КЗ). Уставка по нулевой последовательности отстраивается от расчетного тока учитывающего небаланс в максимальном нагрузочном режиме:


Слайд 48

03.12.2015 49 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок (3.4), (3.5), где – коэффициент запаса, учитывающий отстройку тока пускового органа фильтр-реле от тока небаланса в нагрузочном режиме; – коэффициент надежности; – коэффициент возврата реле; – первичный ток небаланса, вызываемый погрешностью ТТ; – коэффициент, определяющий ток небаланса по нулевой последовательности. Коэффициент чувствительности определяют по выражению (3.6), где – наименьшее значение первичного тока нулевой последовательности при расчетном виде КЗ


Слайд 49

03.12.2015 50 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок Выбор уставок токовых органов ИПФ по аварийным составляющим Избиратели ОАПВ сравнивают фазы геометрических приращений , , всех фаз между собой для определения поврежденной фазы и вида повреждения. (3.7) Уставки токовых органов ИПФ по аварийным составляющим рекомендуется выбирать по аналогии с выбором уставок токовых органов ИПФ по симметричным составляющим и принимать равными . Избиратели выбирают поврежденную фазу только при первом отключении. В цикле ОАПВ, при ОАПВ, ТАПВ, ОЛ защита действует самостоятельно, без избирателей. Избиратели в этих случаях пускаются только для того, чтобы зафиксировать поврежденную фазу. , , .


Слайд 50

03.12.2015 51 При формировании уставок обоих каналов ИПФ в защите следует иметь в виду, что выходной сигнал избирателя поступает в защиту после срабатывания отключающих измерительных органов ДФЗ, т.е. ДФЗ является пусковым органом для выходных сигналов избирателя. По этой причине уставки срабатывания ИПФ можно выбирать только лишь по условиям отстройки от токов небаланса измерительных трансформаторов тока, с высоким коэффициентом чувствительности и, практически, независимо от длины линии. Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок


Слайд 51

03.12.2015 52 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок Выбор уставок элементов времени защиты Характеристики элементов времени защиты и выбор их уставок приведены в таблице 1. Таблица 1 – Характеристики элементов времени защиты.


Слайд 52

03.12.2015 53 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок


Слайд 53

03.12.2015 54 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок


Слайд 54

03.12.2015 55 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок


Слайд 55

03.12.2015 56 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок


Слайд 56

03.12.2015 57 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок


Слайд 57

03.12.2015 58 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок


Слайд 58

03.12.2015 59 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок


Слайд 59

03.12.2015 60 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок


Слайд 60

03.12.2015 61 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Рекомендации по расчету уставок


Слайд 61

03.12.2015 62 Исследовательский центр БРЕСЛЕР Схема сети 500 кВ МЭС Востока Рекомендации по расчету уставок


Слайд 62

03.12.2015 63 ПС «Хабаровская» Опыт КЗ на ВЛ Хабаровская - Бурея


Слайд 63

03.12.2015 64 ПС «Хабаровская» Опыт КЗ на ВЛ Хабаровская - Бурея


Слайд 64

03.12.2015 65 ПС «Хабаровская» Опыт КЗ на ВЛ Хабаровская - Бурея


Слайд 65

03.12.2015 66 Опыт КЗ на ВЛ Хабаровская - Бурея ПС «Хабаровская»


Слайд 66

03.12.2015 67 ПС «Бурейская ГЭС» Опыт КЗ на ВЛ Хабаровская - Бурея


Слайд 67

03.12.2015 68 ПС «Бурейская ГЭС» Опыт КЗ на ВЛ Хабаровская - Бурея


Слайд 68

03.12.2015 69 ПС «Бурейская ГЭС» Опыт КЗ на ВЛ Хабаровская - Бурея


Слайд 69

03.12.2015 70 Поведение защиты при КЗ за «спиной» ПС «ПримГРЭС»


Слайд 70

03.12.2015 71 ПС «Бурейская ГЭС» Опыт КЗ на ВЛ Бурея- Амурская


Слайд 71

03.12.2015 72 ПС «Бурейская ГЭС» Опыт КЗ на ВЛ Бурея- Амурская


Слайд 72

03.12.2015 73 ПС «Бурейская ГЭС» Опыт КЗ на ВЛ Бурея- Амурская


Слайд 73

03.12.2015 74 ПС «ПримГРЭС». Опыт КЗ на ВЛ ПримГРЭС- Хабаровская 01.09.04


Слайд 74

03.12.2015 75 ПС «ПримГРЭС». КЗ на ВЛ Хабаровская - Амурская 15.10.04


Слайд 75

03.12.2015 76 ПС «ПримГРЭС». КЗ на ВЛ Хабаровская - Амурская 15.10.04


Слайд 76

03.12.2015 77 СПАСИБО ЗА ВНИМАНИЕ


×

HTML:





Ссылка: