'

МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНОЙ НЕЛИНЕЙНОЙ ДИНАМИКИ ЭЛЕКТРОМЕХАНИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ «ВИБРОТРАНСПОРТИРУЮЩАЯ МАШИНА»

Понравилась презентация – покажи это...





Слайд 0

МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНОЙ НЕЛИНЕЙНОЙ ДИНАМИКИ ЭЛЕКТРОМЕХАНИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ «ВИБРОТРАНСПОРТИРУЮЩАЯ МАШИНА» АЗАРОВ Е.Б. Исследования поддержаны РФФИ, проекты № 08-08-00125а, № 11-08-00053а


Слайд 1

2 Вибротранспортирующие машины


Слайд 2

3 Вибропитатель-грохот 1 – рабочий орган; 2 – рама; 3 – упругие опоры; 4 – вибраторы; 5 – электродвигатели


Слайд 3

4 а – схематическое изображение; б – условное обозначение на расчетных схемах Взаимное расположение вектора возмущающей силы и центра масс машины Механический дебалансный вибратор И.И. Блехман, Б.П. Лавров, Л.А. Вайсберг, А.В. Юдин, В.А. Мальцев, А.Н. Косолапов


Слайд 4

5 Вибротранспортирующие машины с самосинхронизирующимися вибровозбудителями


Слайд 5

6 Цель работы Задачи, поставленные в работе Разработка научно-обоснованных технических решений по совершенствованию динамики ВТМ с целью экономии электроэнергии в рабочем режиме путем описания совместной динамики ВТМ и приводных электродвигателей, как единой электромеханической системы Построить математические модели электромеханических систем «вибротранспортирующая машина» различных типов ВТМ для оценки взаимного влияния ВТМ и приводных электродвигателей друг на друга. На основе математического моделирования оценить энергозатраты, возникающие при пуске электромеханической системы «вибротранспортирующая машина», при ударных нагрузках на машину и в основном рабочем режиме. Исходя из результатов исследований разработать рекомендации по подбору типа и мощности приводных электродвигателей для каждого вида ВТМ с целью уменьшения расхода электроэнергии в рабочем режиме. Выработать научные основы и технические рекомендации для проектирования новых перспективных типов ВТМ.


Слайд 6

7 Расчетная схема одномассной ВТМ Румянцев С. А. Динамика переходных процессов и самосинхронизация движений вибрационных машин. – Екатеринбург: УрО РАН. – 2003


Слайд 7

8 Система ДУ электромеханической системы «вибротранспортирующая машина» с линейными уравнениями двигателей Обобщенные коэффициенты жесткости Обобщенные коэффициенты вязкости


Слайд 8

9 Коэффициенты для системы ДУ с линейными уравнениями двигателей Двигатели с короткозамкнутым ротором Двигатели с фазным ротором


Слайд 9

10 Активное и индуктивное сопротивления обмотки ротора с учетом вытеснения тока где Здесь коэффициент вытеснения тока и коэффициент демпфирования, зависящие от глубины проникновения тока в стержень и приведенной высоты стержня: и Проектирование электрических машин: Учеб. для вузов. – В 2-х кн. / Под ред. И.П. Копылова. – М.: Энергоатомиздат, 1993 Гурин Я.С., Кузнецов Б.И. Проектирование серий электрических машин. – М.: Энергия, 1978 Таким образом, активное и индуктивное сопротивления ротора нелинейно зависят от скорости вращения ротора


Слайд 10

11 Система ДУ электромеханической системы «вибротранспортирующая машина» с нелинейными уравнениями двигателей


Слайд 11

12 Коэффициенты для системы ДУ с нелинейными уравнениями двигателей с учетом эффекта вытеснения тока Двигатели с глубокими пазами на роторе Двигатели с фигурными пазами на роторе


Слайд 12

13 Система ДУ электромеханической системы «вибротранспортирующая машина» с нелинейными уравнениями двигателей в случае установки приводных двигателей непосредственно на рабочий орган ВТМ Блехман И.И. Синхронизация динамических систем


Слайд 13

14 Расчетная схема двухмассной ВТМ с вибровозбудителями на нижней (А) и верхней (Б) массе Б) А)


Слайд 14

Система ДУ электромеханической системы «вибротранспортирующая машина» с нелинейными уравнениями двигателей для двухмассной ВТМ с нижним расположением ВВ 15


Слайд 15

16 Система ДУ электромеханической системы «вибротранспортирующая машина» с нелинейными уравнениями двигателей для двухмассной ВТМ с верхним расположением ВВ


Слайд 16

17 Принятые обозначения На графиках, описывающих динамику пускового и послеударного механических переходных процессов ВТМ, цветные линии соответствуют следующим обобщенным координатам системы: зеленая – горизонтальные колебания центра масс; красная – вертикальные колебания центра масс; синяя – угол поворота РО относительно начального положения; малиновая – скорость вращения первого ВВ; светло-голубая – скорость вращения второго ВВ; темно-серая – суммарная фаза ВВ (разность фаз). На графиках, описывающих токи статора и ротора первого и второго двигателей, цветные линии соответствуют: красная – амплитудное значение фазного тока статора; синяя – амплитудное значение фазного тока ротора. По горизонтальной оси откладывается время. На всех графиках отрезки времени, в течении которого описывается процесс, равны 20 с.


Слайд 17

18 Динамика механического переходного процесса ВТМ (a), токи статора и ротора первого (b) и второго (c) двигателей с использованием двигателей основного исполнения мощностью 45 кВт с учетом эффекта вытеснения тока при пуске и при ударе (нелинейная модель двигателей)


Слайд 18

19 Динамика механического переходного процесса ВТМ (a), токи статора и ротора первого (b) и второго (c) двигателей с использованием двигателей с фазным ротором мощностью 45 кВт пуске и при ударе (линейная модель двигателей)


Слайд 19

20 Динамика механического переходного процесса ВТМ (a), токи статора и ротора первого (b) и второго (c) двигателей с использованием двигателей с повышенным скольжением мощностью 26,5 кВт пуске и при ударе (линейная модель двигателей)


Слайд 20

21 Динамика механического переходного процесса ВТМ (a), токи статора и ротора первого (b) и второго (c) двигателей с использованием двигателей с повышенным пусковым моментом мощностью 22 кВт пуске и при ударе (нелинейная модель двигателей)


Слайд 21

22 Динамика механического переходного процесса ВТМ (a), токи статора и ротора первого (b) и второго (c) двигателей с использованием двигателей основного исполнения мощностью 55 кВт с учетом эффекта вытеснения тока при пуске и при ударе (нелинейная модель двигателей)


Слайд 22

23 Некоторые рекомендации по подбору типов двигателей Для ВТМ, работа которых не связана с частыми ударными воздействиями и значительными перекосами рабочей нагрузки, можно рекомендовать применение двигателей с повышенным скольжением мощностью 26,5 кВт. При этом время синхронизации при пуске и после удара увеличивается примерно в 2 раза, однако амплитудное значение тока в стационарном режиме в 1,9 раза ниже по сравнению с реально применяемыми двигателями. Для машин, работающих в условиях частых ударных воздействий, достаточно применить двигатели с повышенным пусковым моментом, мощностью порядка 30 кВт. При этом время синхронизации при пуске и после удара увеличивается примерно в 1,2 раза, однако амплитудное значение тока в стационарном режиме 1,5 раза ниже по сравнению с реально применяемыми двигателями. Двигатели с фазным ротором при наличии пускового реостата позволяют осуществить нормальный пуск ВТМ при мощности в 30 кВт. При этом амплитудное значение тока в стационарном режиме 1,6 раза ниже по сравнению с реально применяемыми двигателями, время синхронизации при пуске и после удара также уменьшается примерно в 1,2 раза, однако двигатели с фазным ротором имеют более высокую себестоимость, более трудоемки и дороги в обслуживании.


Слайд 23

24 Основные результаты работы Построены математические модели совместной динамики ВТМ и приводных асинхронных двигателей как единой электромеханической системы для любых типов ВТМ и двигателей. Обоснована необходимость использования в математической модели нелинейных дифференциальных уравнений двигателей для более точного описания пусковых переходных процессов. Исследована динамика пусковых переходных процессов и переходных процессов, вызванных падением на рабочий орган монолита, сопоставимого по массе с массой самой машины. Оценены величины токов в обмотках двигателей при различных переходных процессах в электромеханической системе ВТМ. Сформулированы рекомендации по подбору типов и исполнений двигателей, а так же их мощностей с целью уменьшения расхода электроэнергии. Отмечено, что при выборе исполнения асинхронных двигателей необходимо учитывать возможность ударной либо безударной работы ВТМ.


Слайд 24

25 Основные публикации по теме работы


Слайд 25

Апробация работы Основные положения данной работы и результаты исследований докладывались и обсуждались на: 2-й Европейской конференции «Recent researches in Engineering and Automatic control», Puerto De La Cruz, Tenerife, Spain, 2011; X всероссийском съезде по теоретической и прикладной механике, Н. Новгород 2011; XXXIX международной конференции “Advanced Problems in Mechanics”, APM 2011, С-Петербург; XXXVI международной конференции “Advanced Problems in Mechanics”, APM 2008, С-Петербург; IX, всероссийском съезде по теоретической и прикладной механике, Н. Новгород, 2006, XXXIV международной конференции “Advanced Problems in Mechanics”, APM 2006, С-Петербург; научном семинаре ИМаш УрО РАН 2006; расширенном заседании кафедры электротехники и электротехнологических систем УГТУ-УПИ 2006 г.; научно-технической конференции «Молодые ученые – транспорту», Екатеринбург, УрГУПС, 2006; XXXIII международной конференции “Advanced Problems in Mechanics”, APM 2005, С-Петербург; международной конференции «Вычислительные и информационные технологии в науке, технике и образовании», ВИТ-2004, Алматы, Казахстан; научных семинарах кафедры «Прикладная математика» УрГУПС 2004 – 2006 г.; научном семинаре кафедры «Электрические машины» УрГУПС 2004 г. 26


Слайд 26

27 Литература Блехман И.И. Синхронизация динамических систем. – М.: Наука, 1971. – 654 с. Иванов – Смоленский А.В. Электрические машины. – М.: Энергия, 1980. – 928 с. Соколов М.М., Петров Л.П., Масандилов Л.Б., Ладензон В.А. Электромагнитные переходные процессы в асинхронном электроприводе. – М.: Энергия, 1967. – 200 с. Асинхронные двигатели серии 4А: Справочник / А.Э. Кравчик и др. – С.-Пб.: ООО «Бурса», 2002. – 504 с. Копылов И.П. Математическое моделирование электрических машин. –М.: Высш. школа, 1987. – 248 с. Копылов И.П., Мамедов Ф.А., Беспалов В.Я. Математическое моделирование асинхронных машин. М.: Энергия, 1969. 96 с. Беспалов В.Я., Максимкин В.Л. Влияние случайной составляющей нагрузочного момента на характеристики асинхронного двигателя в нестационарных режимах // Электромеханика. – 1990. - №4 – С. 20 – 26. Беспалов В.Я., Мощинский Ю.А., Петров А.П. Математическая модель асинхронного двигателя в обобщенной ортогональной системе координат // Электричество. – 2002. - №8 – С. 33 – 39. Румянцев С. А. Динамика переходных процессов и самосинхронизация движений вибрационных машин. – Екатеринбург: УрО РАН. – 2003. – 135 с. Румянцев С. А. Моделирование динамики переходных процессов самосинхронизирующихся вибрационных машин // Изв. Вузов. Горный журнал. – 2003. – №6. – С. 111-118. Мальцев В.А., Румянцев С.А., Косолапов А.H., Юдин А.В. Стабильность фазировки самосинхрозирующихся вибровозбудителей карьерных вибропитателей-грохотов // Обогащение руд. – 2002. – №2. – С. 37-42. Мальцев В.А., Румянцев С.А., Юдин А.В. Особенности проявления адаптационных свойств вибросистем с самосинхронизированным приводом в условиях ударного нагружения // Изв. вузов. Горный журнал. – 2002. – №6. – С. 68-75. Проектирование электрических машин: Учеб. для вузов. – В 2-х кн. / Под ред. И.П. Копылова. – М.: Энергоатомиздат, 1993. Гурин Я.С., Кузнецов Б.И. Проектирование серий электрических машин. – М.: Энергия, 1978. – 480 с.


Слайд 27

Спасибо за внимание! 28


Слайд 28

29 Приложения


Слайд 29

30 Система дифференциальных уравнений ВТМ


Слайд 30

31 Уравнения равновесия напряжений


Слайд 31

32 Дифференциальные уравнения асинхронных двигателей с постоянными значениями сопротивлений (линейная модель) Соколов М.М., Петров Л.П., Масандилов Л.Б., Ладензон В.А. Электромагнитные переходные процессы в асинхронном электроприводе. – М.: Энергия, 1967. – 200 с.


Слайд 32

33 Начальные условия В качестве начального момента времени выступает момент включения двигателей в сеть в состоянии покоя машины. При этом все фазовые переменные системы (8), кроме ?i в начальный момент времени равны нулю. В качестве начальных значений переменных ?i обычно принимают что соответствует свободному положению ВВ под действием силы тяжести. Тем не менее, математическая модель позволяет давать этим переменным и другие начальные значения.


Слайд 33

34 Распределение плотности тока в стержне короткозамкнутой обмотки двигателя с глубокими пазами на роторе Форма и размеры пазов ротора


Слайд 34

35 Динамика механического переходного процесса ВТМ (a), токи статора и ротора первого (b) и второго (c) двигателей с использованием двигателей с фазным ротором мощностью 30 кВт при пуске и при ударе (линейная модель двигателей)


Слайд 35

36 Статические механические характеристики двигателей Данные стационарные зависимости получены при решении динамической задачи и являются ее частным случаем. 1 – основное исполнение, 45 кВт; 2 – с фазным ротором, 45 кВт; 3 – с повышенным скольжением, 36 кВт; 4 – основное исполнение, 75 кВт


Слайд 36

37 Конструкция ротора асинхронного двигателя Короткозамкнутые роторы асинхронных двигателей: а – со вставными стержнями; б – с литой обмоткой; 1 – стержни обмотки; 2 – замыкающие кольца; 3 – вентиляционные лопатки


Слайд 37

38 Статические механические характеристики двигателя основного исполнения мощностью 45 кВт без учета и с учетом эффекта вытеснения тока


Слайд 38

39 Параметры обмоток двигателей различных типов


Слайд 39

40 Исследование динамики ВТМ На графиках, описывающих динамику пускового переходного процесса ВТМ (a), цветные линии соответствуют следующим обобщенным координатам системы: зеленая – горизонтальные колебания центра масс; красная – вертикальные колебания центра масс; синяя – угол поворота РО относительно начального положения; малиновая – скорость вращения первого ВВ; светло-голубая – скорость вращения второго ВВ; темно-серая – суммарная фаза ВВ (разность фаз). На графиках, описывающих токи статора и ротора первого (b) и второго (c) двигателей, цветные линии соответствуют: красная – амплитудное значение фазного тока статора; синяя – амплитудное значение фазного тока ротора. По горизонтальной оси откладывается время. На всех графиках отрезки времени, в течении которого описывается процесс, равны 20 с.


Слайд 40

41 Вибропитатель-грохот ГПТ на испытательном стенде 1 – рабочий орган; 2 – приемная площадка; 3 – верхний каскад колосников; 4 – нижний каскад колосников; 5 – дебалансы; 6 – опорные пружины


Слайд 41

42 Динамика механического переходного процесса ВТМ (a), токи статора и ротора первого (b) и второго (c) двигателей с использованием двигателей с повышенным скольжением мощностью 36 кВт пуске и при ударе (линейная модель двигателей)


Слайд 42

43 Динамика механического переходного процесса ВТМ (a), токи статора и ротора первого (b) и второго (c) двигателей с использованием двигателей с повышенным пусковым моментом мощностью 30 кВт при пуске и при ударе (нелинейная модель двигателей)


×

HTML:





Ссылка: